Studi pada Perakitan Sambungan Baut dengan Lubang Slot

Abstrak

Baut sebagai elemen yang mengintegrasikan beberapa bagian kecil menjadi satu struktur besar telah digunakan sejak lama. Jenis sambungan tidak permanen ini memiliki banyak keuntungan di bidang teknik, seperti memudahkan perawatan, terutama saat penggantian bagian yang rusak, dan juga memudahkan pengiriman banyak bagian yang membentuk struktur besar dengan mengangkutnya dalam berbagai moda transportasi. Salah satu masalah dalam menggunakan jenis sambungan ini adalah kadang sulit untuk memastikan posisi lubang antar bagian agar sejajar seperti yang dirancang. Untuk memudahkan posisi bagian selama perakitan, kita dapat menggunakan bagian dengan lubang slot. Namun, lubang slot akan menghasilkan permukaan kontak yang berkurang antara baut dan bagian yang dirakit, sehingga perilaku jenis ini akan jelas berbeda dibandingkan dengan sambungan dengan lubang normal. Penelitian akan dilakukan dengan bantuan perangkat lunak elemen hingga ABAQUS® untuk mensimulasikan model beserta parameternya dan perangkat lunak matematika Matlab® untuk menginterpolasi data yang diperoleh dari simulasi. Pertama, model akan divalidasi dengan membandingkannya dengan hasil eksperimen penelitian yang dilakukan oleh Bakhiet[1], kemudian kondisi batas dan mesh-nya akan digunakan untuk simulasi model selanjutnya. Kedua, parameter sambungan akan divariasikan seperti posisi baut pada bagian dan rasio modulus Young baut dan bagian. Terakhir, kedua sambungan akan dibandingkan (misalnya dengan lubang normal dan lubang slot) dan kemudian nilai kritis sambungan akan ditemukan dengan menggunakan parameter tak berdimensi yang dikembangkan oleh Turgeon dan Vadean[2]. Dari penelitian yang dilakukan, dapat disimpulkan bahwa perilaku sambungan, terutama pada tegangan fatik yang dihasilkan pada baut, berubah secara signifikan dengan variasi posisi baut dan juga rasio modulus Young baut dan bagian. Nilai tegangan fatik yang lebih kecil akan dicapai ketika posisi baut sedekat mungkin dengan titik di mana beban diterapkan. Sedangkan, rasio modulus Young yang lebih tinggi akan menyebabkan tegangan fatik yang lebih tinggi pada baut.

Kata Kunci: Lubang slot, baut, elemen hingga, sambungan.

Pendahuluan

Sambungan baut merupakan elemen yang tidak terpisahkan dalam tahap perancangan struktur mekanik yang kompleks. Karena sambungan mewakili titik potensial terlemah pada struktur, desain sambungan harus memiliki pengaruh penting pada integritas struktur dan beban maksimum yang ditahan secara global oleh struktur. Selanjutnya, sambungan baut juga merupakan sistem sambungan yang paling banyak digunakan dalam konstruksi teknik. Banyak penggunaannya dapat ditemukan dalam struktur mekanik. Misalnya, pada konstruksi pesawat terbang, sambungan berdasarkan signifikansi teknisnya menempati peran terpenting ketiga setelah motor dan perangkat. Di sisi lain, sambungan memungkinkan proses perbaikan dan perawatan sistem menjadi lebih mudah karena kita hanya perlu mengganti satu bagian yang rusak dengan suku cadang. Masalah pengiriman juga dapat diselesaikan dengan menggunakan jenis sambungan ini, kita dapat dengan mudah mengangkut bagian-bagian struktur untuk akhirnya dirakit di lokasi yang dituju. Masalah yang dihadapi dalam sambungan baut adalah perbedaan signifikan antara ketahanan statis dibandingkan dengan ketahanan baut saat diberikan beban fatik. Ketahanan fatik ternyata sangat rendah dibandingkan dengan ketahanan statisnya. Jadi sudah pasti bahwa jenis beban yang diterapkan harus diperhitungkan. Di sini dalam penelitian ini, kita akan menerapkan beban eksentris di ujung bagian yang menciptakan kondisi eksentris terhadap posisi baut. Perlu diketahui bahwa tegangan fatik terjadi ketika variasi gaya baut dan momen antara kondisi awal dan kondisi beban ada, dan beban eksentris mempercepat kondisi ini. Penelitian ini akan difokuskan pada perolehan nilai kritis fatik dari sambungan baut dengan lubang slot dengan bantuan parameter tak berdimensi seperti gaya eksternal terhadap gaya awal (Fe/Q), peningkatan gaya baut terhadap gaya awal (ΔFb/Q), dan peningkatan momen baut terhadap gaya awal dan diameter nominal baut (ΔMb/(Q.D)). Data akan diekstraksi dengan simulasi elemen hingga yang dilakukan pada ABAQUS®.

Metode

A. Ketahanan Fatik

Ketahanan dinamis elemen berulir berbeda dengan ketahanan statisnya. Biasanya, ketahanan statis baut akan selalu lebih tinggi dibandingkan dengan ketahanan dinamisnya, konsentrasi tegangan pada ulir pertama yang terlibat dan plastifiaksi diduga menyebabkan penurunan nilai ketahanan baut. Standar VDI 2230 dan E25-030 memperhitungkan kedua penyebab tersebut pada baut berkekuatan tinggi sebagai fungsi dari luas penampang tahanan, berdasarkan kurva Wöhler teoritis (seperti yang ditunjukkan pada gambar 1) dan pembebanan aksial fatik. Dapat dilihat bahwa pengurangan diameter baut yang digunakan juga akan meningkatkan ketahanan fatik baut. Memang, pembebanan fatik adalah konsekuensi dari variasi tegangan normal antara keadaan pra-tegang dan keadaan terbebani. Kemudian, variasi ini menghasilkan munculnya gaya tarik dan momen lentur. Secara umum, tegangan fatik disebabkan oleh kedua variasi ini pada baut. Tegangan fatik dapat dihitung dengan persamaan berikut: σa = (ΔFb/As) + (ΔMb/Wb) (1) dan σm = (Fb_mean/As) + (Mb_mean/Wb) (2).

B. Penelitian pada Sambungan Baut yang Dibebani Beban Eksentris Tinggi Menggunakan Parameter Tak Berdimensi

Pada penelitian sebelumnya yang dilakukan oleh Turgeon dan Vadean, ditemukan bahwa mengelompokkan sambungan berdasarkan karakteristik geometri yang sama sangat efisien dan berguna untuk mempelajari perilaku sambungan baut. Gaya tambahan dan momen lentur pada baut, dan gaya eksternal ditulis dalam bentuk rasio dibagi dengan gaya awal yang diterapkan pada baut, masing-masing (ΔFBolt /Q), (ΔMBolt /Q.D), dan (FExternal /Q). Gaya awal itu sendiri digunakan untuk meningkatkan ketahanan fatik baut dengan mengurangi gaya tambahan pada baut. Hal ini juga menyebabkan peningkatan beban yang diperlukan untuk memisahkan bagian-bagian yang dirakit. Kemudian, dengan menjaga rasio geometri sambungan yang sama, seseorang dapat menemukan nilai (ΔFBolt /Q) dan (ΔMBolt /Q.D) yang sama pada nilai (FExternal /Q) yang sama untuk setiap diameter nominal baut dan gaya awal yang diberikan pada baut. Nilai (ΔFBolt /Q) sebagai fungsi dari (FExternal /Q) pada berbagai nilai gaya awal dan diameter nominal baut ditunjukkan pada gambar 2 dan gambar 3. Tujuan dari parameter tak berdimensi ini adalah untuk menggeneralisasi dan mengelompokkan sambungan berdasarkan rasio geometrinya terhadap diameter nominal baut yang digunakan tanpa memperhitungkan pilihan diameter nominal baut dan gaya awal yang akan diterapkan. Pada akhir penelitian ini, ditemukan bahwa hanya rasio modulus Young baut dan bagian yang berpengaruh pada perilaku sambungan. Jadi, daripada mengubah-ubah material bagian, lebih baik hanya memperhitungkan rasio modulus Young baut dan bagian (Ebolt /Epart). Dapat dilihat pada kurva (gambar 5) ketika rasio (Ebolt/Epart) menurun, dengan kata lain baut menjadi lebih fleksibel dibandingkan bagian, rasio (ΔFb/Q) juga ditemukan menurun yang berarti pengurangan tegangan fatik dan kemudian memperpanjang umur baut. Dari penelitian ini, dapat disimpulkan bahwa jika sambungan memiliki proporsi geometri yang sama terhadap diameter nominal baut dan rasio modulus Young baut dan bagian yang sama, maka tidak akan berguna lagi untuk memvariasikan diameter nominal baut dan gaya awal yang diterapkan.

C. Memodifikasi Persamaan Tegangan Fatik sebagai Fungsi Nilai ΔFBolt /Q dan ΔMBolt /Q.D

Pada bagian ini, penulis ingin memodifikasi persamaan tegangan fatik sehingga akan berubah sebagai fungsi dari parameter tak berdimensi seperti ΔFBolt /Q dan ΔMBolt /Q.D. Dengan memodifikasi persamaan ini, seseorang dapat menemukan nilai maksimum tegangan fatik sebelum baut gagal tanpa memperhitungkan pilihan gaya awal serta diameter nominal baut. σ_fatigue = (ΔFb/As) + (ΔMb/Wb) (3) dimana As = (π/4) * (d^2) (4), Wb = (π/32) * (d^3) (5), dan d adalah diameter nominal baut. Maka, σ_fatigue = (ΔFb/As) + (ΔMb/Wb) = (ΔFb/Q) * (Q/As) + (ΔMb/(Q.D)) * (Q.D/Wb) (6). Dengan substitusi, σ_fatigue = (ΔFb/Q) * (4Q/(πd^2)) + (ΔMb/(Q.D)) * (32Q/(πd^2)) (7). Untuk menghindari kegagalan fatik yang berarti ketika tegangan fatik mencapai 50 MPa (batas tegangan fatik untuk baut dengan diameter nominal 12 mm), seseorang harus membatasi nilai seperti yang ditunjukkan di bawah ini: σ_fatigue ≤ 50 MPa (8). Diketahui bahwa σ_fatigue = (ΔFb/Q) * (4Q/(πd^2)) + (ΔMb/(Q.D)) * (32Q/(πd^2)) (9). Untuk nilai gaya awal Q (MPa) yang diberikan, seseorang harus memahami batas nilai kritisnya. Untuk memastikan kegagalan fatik tidak akan terjadi, seseorang harus membatasi: (ΔFb/Q) * (4Q/(πd^2)) + (ΔMb/(Q.D)) * (32Q/(πd^2)) ≤ 50 (10).

D. Model Elemen Hingga

Dalam penelitian ini, kami akan menggunakan perangkat lunak ABAQUS untuk memodelkan dan menghitung dengan parameter yang diberikan. Pada prinsipnya, ada empat komponen penting yang digunakan: (1) Bagian berlubang slot, (2) Bagian berlubang normal, (3) Baut, (4) Penyangga beban, yang bertujuan untuk menghindari distorsi elemen saat beban diterapkan. Mempertimbangkan simetri sambungan, hanya setengah dari sambungan yang dimodelkan untuk mengurangi waktu perhitungan. Jelas bahwa pengurangan waktu perhitungan selalu menjadi tujuan dalam studi simulasi elemen hingga.

1) Penjelasan Parameter

a. m: jarak antara sumbu baut dan ujung bagian yang tidak diberi gaya. b. n: jarak antara sumbu baut dan ujung bagian di mana beban diterapkan (eksentrisitas gaya). c. Hp: Ketebalan bagian. d. Hr: Ketebalan ring. e. 2W: Lebar bagian. f. Dh: Diameter lubang.

2) Dimensi Geometri

Posisi baut dan rasio modulus Young baut dan bagian akan divariasikan. Posisi baut akan menggunakan rasio x/p = 0, 0,25, 0,5, 0,75, dan 1 di mana nilai 0 berarti jarak antara sumbu baut dan titik beban adalah yang terjauh, dan sebaliknya, nilai 1 berarti jarak tersebut adalah yang terdekat. Untuk pilihan rasio modulus Young baut dan bagian, kami akan menggunakan nilai 0,5, 1, dan 1,5.

3) Meshing

Meshing adalah bagian paling sensitif dari simulasi elemen hingga, karena akan menentukan kualitas model dalam hal ketepatan hasil dan waktu perhitungan. Dari tabel di bawah, dapat dilihat bahwa model memiliki total 8940 elemen. Waktu perhitungan pasti akan lebih cepat daripada menggunakan model keseluruhan (17.880 elemen). Dalam proses meshing ini, kita harus mempartisi komponen. Idenya adalah untuk mendapatkan meshing terstruktur pada ABAQUS® yaitu elemen heksahedron. Berdasarkan penelitian sebelumnya, meshing di sekitar lubang harus dihaluskan, lebih halus daripada area bagian lainnya untuk memberikan informasi yang diperlukan dalam analisis. Tetapi, harus diperhitungkan bahwa semakin halus mesh, semakin mungkin terdistorsi saat beban diterapkan. Selain itu, juga akan meningkatkan waktu perhitungan.

4) Kondisi Batas

Ada beberapa kondisi batas. Pertama adalah bidang simetri x-y yang memungkinkan pemodelan setengah sambungan. Kedua ditempatkan di ujung bagian yang dekat dengan titik di mana beban diterapkan, kondisi batas ini akan memblokir semua perpindahan dan rotasi kecuali perpindahan ke arah sumbu y. Ketiga ditempatkan di ujung bagian lain yang terletak jauh dari titik pembebanan, di sini kondisi batas yang digunakan adalah memblokir perpindahan ke arah sumbu x serta sumbu y dan rotasi pada sumbu z. Keempat ditempatkan di bagian bawah baut yang dijepit selama proses gaya awal untuk memastikan baut tidak bergerak. Terakhir ditempatkan di permukaan bawah dan atas bagian berlubang normal, di mana permukaan ini dijepit sehingga dapat bertindak sebagai benda kaku. Semua kondisi batas ini dapat dilihat pada gambar 10. Untuk memastikan kondisi batas mewakili dengan baik perilaku nyata sambungan, proses validasi akan dilakukan.

5) Pengumpulan Titik Data

Tegangan dibaca pada tiga titik kontrol baut, yaitu (1) titik yang terletak paling jauh terhadap titik pembebanan, (2) titik yang terletak paling dekat terhadap titik pembebanan, dan (3) titik yang terletak tegak lurus terhadap garis antara nomor 1 dan 2. Ketiga titik ini dapat dilihat dari gambar 11. Setelah mengumpulkan data dari tiga titik kontrol, tegangan normal dan lentur dihitung dengan persamaan berikut: σ_normal = (σ1 + σ2 + σ3)/3 (11), σ_bending = max(|σ1 - σ_normal|, |σ2 - σ_normal|, |σ3 - σ_normal|) (12).

E. Validasi Model

Validasi model dilakukan dengan membandingkan kurva ΔFbolt/Q versus Fexternal/Q serta kurva ΔMbolt/Q.D versus Fexternal/Q yang dihasilkan dari simulasi model dan penelitian yang dilakukan oleh Bakhiet [1]. Demi kesederhanaan, model yang dibandingkan adalah struktur dengan bagian berlubang normal, tetapi perlu dicatat bahwa semua kondisi batas yang diterapkan sama dengan yang ada pada model dengan bagian berlubang slot. Seperti yang ditunjukkan pada gambar 12 dan 13, nilai yang dikumpulkan dari simulasi model menumpuk pada nilai eksperimen dari penelitian Bakhiet. Dari grafik ini, dapat disimpulkan bahwa model elemen hingga yang digunakan beserta kondisi batasnya mewakili dengan baik perilaku nyata sambungan.

Hasil dan Pembahasan

A. Perilaku Sambungan sebagai Fungsi Posisi Baut

Kurva dari beberapa perilaku sambungan ditunjukkan pada gambar di bawah (gambar 14, 15, dan 16). Di sini ditunjukkan bahwa posisi baut mempengaruhi secara signifikan perilaku sambungan. Dari gambar 14, perilaku sambungan dalam hal gaya tambahan pada baut sebagai fungsi gaya eksternal ditunjukkan, ditemukan bahwa sambungan mencapai gaya tambahan baut tertinggi ketika baut terletak paling jauh dari titik beban. Sebaliknya, gaya tambahan baut berkurang ke nilai terendah ketika jarak antara baut dan titik beban adalah yang terdekat. Oleh karena itu, dapat dikatakan bahwa semakin jauh eksentrisitas, semakin besar gaya tambahan yang dihasilkan. Dari momen lentur tambahan yang dihasilkan, dapat ditemukan bahwa posisi baut = 0 memberikan nilai terendah, hal ini dapat dijelaskan dengan mempertimbangkan permukaan kontak kecil di bagian depan baut (terhadap titik beban) yang mentransfer gaya eksternal dan permukaan kontak besar di bagian belakang baut yang akan mentransfer gaya reaksi dan melawan efek lentur dari gaya eksternal yang diterapkan. Ini akan menghasilkan pengurangan perbedaan tegangan antara tegangan maksimum dan minimum pada baut. Akhirnya, kita akan fokus pada tegangan fatik yang dihasilkan yang menjadi tujuan kita untuk menguranginya. Dari perhitungan, kami telah menghasilkan kurva yang mewakili perubahan tegangan fatik sebagai fungsi dari gaya eksternal yang diterapkan. Tegangan fatik terendah ditemukan pada posisi baut = 1 dan, sebaliknya, tegangan fatik terbesar ditemukan pada posisi baut = 0. Untuk posisi lainnya, dapat dilihat kurva hampir saling menumpuk. Singkatnya, seseorang hanya perlu memperhitungkan posisi baut terdekat dan terjauh karena untuk posisi lainnya tegangan fatik akan selalu berada di antara nilai posisi baut terdekat dan terjauh.

B. Perilaku Sambungan saat Rasio Modulus Young Bervariasi

Kami juga tertarik untuk mengetahui efek dari rasio modulus Young pada perilaku sambungan. Kurva telah dihasilkan pada gambar 17. Jelas ditunjukkan pada gambar bahwa semakin besar rasio modulus Young, semakin cepat tegangan fatik mencapai batas fatiknya. Arti dari fenomena ini adalah ketika kita memilih baut yang kurang kaku dibandingkan bagian, kita akan mendapatkan ketahanan fatik yang lebih baik. Hal ini karena gaya tambahan baut dan momen lentur berkurang, yang menghasilkan pengurangan tegangan fatik yang memperpanjang umur baut. Hasil ini juga dikonfirmasi oleh penelitian yang dilakukan oleh Guillot[3] yang menyatakan bahwa kinerja terbaik dari sambungan baut dapat dicapai dengan menggunakan baut fleksibel ke bagian yang kaku.

C. Perbandingan Antara Sambungan Lubang Slot dan Lubang Normal

Perbandingan tegangan fatik antara sambungan dengan lubang normal dan lubang slot akan dibandingkan. Seperti yang ditunjukkan pada gambar 18, dapat dilihat bahwa, untuk posisi baut 0,5 dan 0, tegangan fatik yang dihasilkan pada sambungan lubang slot relatif lebih kecil daripada sambungan lubang normal. Hanya pada posisi baut = 1 di mana tegangan fatik pada sambungan lubang slot sedikit lebih besar daripada sambungan lubang normal. Dari gambar 19, kita dapat melihat salah satu komponen yang membentuk tegangan fatik, yaitu gaya tambahan baut (ΔFb), memberikan nilai yang lebih kecil ketika sambungan menggunakan bagian lubang slot. Secara umum, evolusi gaya tambahan baut sama antara lubang slot dan lubang normal, di mana kita dapat melihat dari gambar bahwa eksentrisitas gaya masih mempengaruhi nilai ini secara signifikan. Semakin jauh jaraknya, semakin besar gaya tambahan baut. Dari gambar 20, dapat dilihat bahwa evolusi nilai momen lentur tambahan baut ΔMb pada sambungan lubang slot cukup berbeda daripada sambungan lubang normal. Pada sambungan lubang normal, peningkatan nilai ΔMb sebanding dengan peningkatan jarak eksentrisitas baut. Sedangkan, pada sambungan lubang slot, nilai terbesar ΔMb dicapai ketika baut terletak di tengah lubang slot, dengan kata lain, posisi baut = 0,5. Rentang nilai maksimum dan minimum ΔMb juga berbeda, rentang yang luas dari nilai ΔMb dapat ditemukan pada sambungan lubang normal, sedangkan rentang yang jauh lebih kecil dari nilai ΔMb ditemukan pada sambungan lubang slot. Akhirnya, kita dapat menyimpulkan bahwa ketahanan fatik yang lebih baik dapat dicapai dengan menggunakan bagian lubang slot pada posisi baut yang permukaan kontak depannya sama atau lebih kecil dari permukaan kontak belakangnya, dengan kata lain posisi baut ≤ 1. Pilihan ini akan mengurangi nilai ΔMb dan akhirnya mempengaruhi secara signifikan pengurangan tegangan fatik yang dihasilkan.

D. Nilai Maksimum Gaya Eksternal yang Dapat Ditahan oleh Sambungan

Akhirnya, dari simulasi yang telah dilakukan, kita dapat mengetahui nilai maksimum gaya eksternal yang dapat ditahan oleh sambungan untuk setiap variasi parameter sebagai fungsi dari gaya awal yang diterapkan. Untuk memudahkan pembacaan gaya eksternal maksimum, kita akan mengalikan rasio Fe/Q dengan Q (tegangan awal yang diterapkan pada baut). Kurva yang dihasilkan ditunjukkan pada gambar 21-23, ditunjukkan pada rasio modulus Young 1 dan 1,5, gaya eksternal maksimum sementara baut diposisikan pada posisi selain posisi baut = 1 sedikit sama. Kecuali untuk posisi baut = 1, di mana gaya eksternal maksimum yang diterapkan dapat ditahan oleh sambungan tercapai. Di sisi lain, pada rasio modulus Young = 0,5 kita dapat melihat perbedaan gaya eksternal maksimum di antara variasi posisi baut. Secara umum, rasio modulus Young yang lebih rendah akan selalu mengakibatkan peningkatan ketahanan fatik sambungan. Dari ketiga gambar (gambar 21-23), ada tren penurunan gaya eksternal maksimum yang dapat ditahan ketika kita meningkatkan rasio modulus Young. Oleh karena itu, pada proses desain, seseorang harus memperhitungkan rasio ini dan meminimalkan nilai ini serendah mungkin.

E. Interpolasi Data untuk Memvisualisasikan Evolusi Nilai Gaya Eksternal Maksimum

Dengan menggunakan Matlab®, kurva evolusi gaya eksternal maksimum dapat dicapai. Pertama, kurva dari setiap posisi baut diplot. Setelah itu, nilai dari setiap variasi baut diinterpolasi dan akhirnya akan membentuk permukaan seperti yang ditunjukkan pada gambar 24, 25, dan 26. Tujuan dari interpolasi ini adalah untuk memudahkan pembacaan gaya eksternal maksimum yang dapat ditahan oleh sambungan untuk setiap variasi rasio modulus Young. Peningkatan nilai rasio modulus Young menghasilkan pengurangan gaya eksternal maksimum sambungan yang dibuktikan dengan permukaan yang bergeser ke bawah saat rasio modulus Young meningkat. Proses interpolasi ini dapat disempurnakan jika interval variasi baut dibuat sekecil mungkin.

Kesimpulan

Dalam makalah ini, model elemen hingga telah dikembangkan dan divalidasi dengan baik. Model tersebut kemudian digunakan untuk memahami evolusi perilaku sambungan saat beberapa parameter sambungan divariasikan. Parameter yang divariasikan adalah posisi baut dan rasio modulus Young baut dan bagian. Parameter lain seperti variasi tegangan awal tidak lagi menarik minat kami, karena dengan menggunakan parameter tak berdimensi yang dikembangkan oleh Turgeon dan Vadean dan menjaga proporsi geometri tetap konstan, perilaku yang sama ditemukan saat parameter ini divariasikan. Kami dapat menyimpulkan bahwa, pada sambungan baut dengan lubang slot, tegangan fatik yang dihasilkan pada baut berevolusi secara signifikan dengan variasi posisi baut dan juga rasio modulus Young baut dan bagian. Nilai tegangan fatik yang lebih kecil akan dicapai ketika posisi baut sedekat mungkin dengan titik di mana beban diterapkan. Sedangkan, rasio modulus Young yang lebih tinggi akan menyebabkan tegangan fatik yang lebih tinggi pada baut. Setelah membandingkan sambungan lubang slot dengan sambungan lubang normal, kami dapat menemukan tegangan fatik yang lebih rendah dihasilkan pada sambungan lubang slot saat baut terletak pada posisi selain 1. Pada posisi baut = 1, hanya ada sedikit perbedaan tegangan fatik yang dihasilkan antara kedua sambungan (normal dan lubang slot). Oleh karena itu, akan masuk akal untuk menggunakan sambungan lubang slot dan menempatkan baut pada posisi selain posisi baut = 1 sehingga pengurangan dalam hal tegangan fatik yang dihasilkan dapat dicapai.

Referensi

1. Bakhiet, E.M., "Etude des assemblage boulonnés à chargement fortement excentre soumis à des solicitation de fatigue", thèse à l'INSA de Toulouse, Toulouse, France, 1994.
2. Turgeon F, Vadean A. New Modelling Approach for Preloaded Bolted Joints Submitted to Cyclic Loading, Part I: Dimensionless Parameters Study.
3. Turgeon F, Vadean A. New Modeling Approach for Preloaded Bolted Joints Submitted to Cyclic Loading, Part II : Analytical, Numerical and Experimental Validation.
4. J. Chakhari. Modélisation d'une fixation par éléments filetés. Etude d'une structure à forte excentration de chargement et soumise à des sollicitations en fatigue. Thèse de l'INSA.
5. Alkatan, Feras. Modélisation des raideurs des assemblages par éléments filetés précontraints. Thèse de l'INSA.
6. Guillot, Jean. Dossier Technique de l'ingénieur, Calcul des assemblages vissés - Assemblages chargés axialement.
7. Guillot, Jean. Modélisation et Calcul des Assemblages Vissés - Généralités.
8. Guillot, Jean. Calcul des Assemblages Vissés – Assemblage Soumis à une Charge Excentrée: Partie 1.
9. Guillot, Jean. Calcul des Assemblages Vissés – Assemblage Soumis à une Charge Excentrée: Partie 2.
10. Daidie A, Chakhari J, Zghal A. Numerical Model for Bolted T-stubs with Two Bolt Rows.
11. European standard E25-030, Fasteners. Threaded connections. Design, calculation and mounting conditions, AFNOR Publications, 2nd version, February 1988, ISSN 0335-3931.
12. NF E27-009 norm, Fasteners – Fatigue test under axial load, AFNOR Publications, 1st Edition, October 1979, 1-10.
13. Sayettat et al, Assemblages boulonnés : Conception et montage, CETIM, 1980.
14. Lieurade H.P., Complément en fatigue des boulons et assemblage boulonnés en construction métallique, Assemblages, CETIM Octobre 1977.
15. Guillot J., "Assemblages par éléments filetés. Calcul," in Techniques de l'Ingénieur, traité Mécanique et Chaleur, Paris, France, 1989, pp. B5 560 – B5 562.
16. ISO 7091 : 2000, Plain Washers – Normal Series – Product grade C, CEN, Octobre 2000.